Elektrik hatları için buz çözme yöntemleri. Alternatif akımın havai enerji nakil hatlarının tellerinin buzlanmasını önleme yöntemi

Kuvshinov A.A., Teknik Bilimler Doktoru, Togliatti Devlet Üniversitesi;
V.F. Karmanov, Genel Müdür,
Akhmetzhanov NG, LLC "Energiya T" (Togliatti) Baş Uzmanı;
Shkuropat I.A., Ph.D., CJSC "GK" Electroshield TM-Samara ", Samara;
Galiev I.T., HTE bölümü yüksek lisans öğrencisi, NRU MPEI,
Alexandrov N.M., NPP Bölümü yüksek lisans öğrencisi, SamSTU;
Khrennikov A.Yu., Teknik Bilimler Doktoru, JSC "STC FGC UES"

Tanıtım

Bazı bölgelerde havai enerji hatlarının (OHL) işletilmesi sırasında, sonbahar-kış döneminde tellerin buzlanmasıyla ilgili ciddi bir sorun ortaya çıkıyor, çünkü buz kazalarını ortadan kaldırmak için ortalama süre, diğer nedenlerden kaynaklanan kazaları ortadan kaldırmak için ortalama süreyi aşıyor. 10 veya daha fazla kez. Çalışmalar, havai hatlarda buz birikintilerinin yaklaşık eksi 5 ° C hava sıcaklığında ve 5-10 m / s rüzgar hızında meydana geldiğini göstermektedir. Buz manşonunun izin verilen duvar kalınlığı, I - IV kategorilerinin iklim bölgelerinde bulunan 3-330 kV gerilimli havai hatlar için 5 ila 20 mm'dir.

Pasif bir buzlanma önleme önlemi olarak çeşitli güçlendirilmiş teller kullanılabilir. Örneğin, ACCC teli (Alüminyum İletken Kompozit Çekirdek, çeşitli malzemelerden yapılmış bir kompozit çekirdeğe sahip bir alüminyum teldir. ACCC iletken çekirdeği, termal genleşme katsayısı (1.6.10-6 ° C-1) neredeyse olduğu için boyutsal olarak kararlıdır. çelikten daha düşük bir büyüklük sırası ( 11.5.10-6 ° C-1) Bu nedenle, ACCC telleri buz oluşumunu önleyerek uzun süre yüksek sıcaklıklara dayanabilir.

Ayrıca, bir veya daha fazla eşmerkezli yuvarlak tel katmanından (iç katmanlar) ve “Z” tellerinden (dış katmanlar) oluşan Aero-Z® teline de dikkat edin. Her tel tabakası, belirli bir adımla yapılan uzunluğu boyunca bükülür. Pürüzsüz yüzey rüzgar yüklerini %30-35 oranında azaltır ve kar ve buzun yapışmasını engeller. Bununla birlikte, Aero-Z® teli, 80 ° C'nin üzerinde uzun süreli bir sıcaklık artışına izin vermediğinden, buzu eritme konusunda bir sınırlamaya sahiptir.

Genel olarak, buzla uğraşmanın pasif yöntemlerinin pratik uygulaması ancak yeni elektrik hatlarının tasarımı ve devreye alınması ile mümkündür. "Eski" havai hatların yeniden inşası önemli maliyetlerle ilişkilidir.

Bu nedenle, havai hatlardaki buz birikintileriyle ilgili aktif yöntemler geliştirme görevi, alaka düzeyini kaybetmez. Geleneksel yöntemler, kontrolsüz veya kontrollü doğrultucu üniteler kullanarak yapay olarak kısa devreler veya doğru akım oluşturarak alternatif akımla havai hatlarda buzu eritmeyi içerir. Bununla birlikte, ilk durumda, havai hatların zarar görmesi mümkündür ve ikinci durumda, takvim yılının çoğu için pahalı doğrultucu üniteler kullanılmaz. Aynı zamanda, güç elektroniğinin eleman tabanının mevcut durumu açılır. Ek özellikler ve bu dezavantajlardan arındırılmış buz birikintileriyle başa çıkmak için yeni yöntemlerin geliştirilmesini teşvik eder. Buz oluşumu ve buz birikintilerinin kontrolüne yönelik çok sayıda bilimsel yayın ayrılmıştır. Bu çalışmada, sistematizasyon ve karşılaştırmalı analiz görevi ortaya konmuştur. mevcut yollarçözümü mevcut teknik çözümlerden yerel koşullar için en rasyonel olanı seçmenize izin verecek olan buz birikintileriyle mücadele.

Buzlanma önleme yöntemlerinin sınıflandırılması

Bilinen cihazlar ve yöntemler, elektrik hatlarının tellerindeki buz ve don birikintilerini gidermek için aşağıdaki fiziksel etki türlerini kullanır (Şekil 1):

• teli buz kovanının eridiği 120-130 °C'lik bir sıcaklığa ısıtarak veya buz oluşumunu önlemek için tellerin 10-20 °C'ye kadar önleyici ısıtılmasıyla termal etki;
• tel ve buz kovanı arasında taşmış bir tabaka oluşumuna kadar ön ısıtma ve ardından güçlü bir akım darbesi geçirildiğinde meydana gelen "telleri Amper kuvveti ile sallama" yoluyla termodinamik etki;
• akım darbelerini periyodik olarak geçirerek, tellerin mekanik titreşimlerine ve buzlu kavramanın tahrip olmasına neden olarak elektromekanik etki; elektromekanik eylemlerin verimliliği, mekanik rezonansa neden olan bu tür akım darbeleri parametreleriyle arttırılır;
• rüzgar enerjisi, havai hatların faz akımının elektromanyetik alanının enerjisi, kalıcı mıknatıslar, lineer bir endüksiyon motoru veya mekanik bir titreşim jeneratörü kullanarak tel titreşimleri oluşturarak burguları tel boyunca hareket ettirerek mekanik eylem (daha fazla dikkate alınmamıştır, çünkü bunlar pratikte kullanılmaz).

Şekil 1 - Havai hatlardan buz birikintilerini temizleme yöntemlerinin sınıflandırılması:

UV kontrollü doğrultucu;

STK - statik tristör kompansatör;

PCh - frekans dönüştürücü;

NPCH - doğrudan frekans dönüştürücü;

UPC - boyuna dengeleme cihazı

Sadece bir tele manuel kurulum, bir telden çıkarma ve bir telden diğerine aşırı kilo ihtiyacından oluşan mekanik sistemlerin genel bir dezavantajına dikkat edilmelidir. Bu, işletme maliyetlerini artıran ve ulaşılması zor alanlarda kullanımı zorlaştıran özel ekipman (hava platformu) ve bakım personeli gerektirir.

Alternatif akıma termal maruz kalma

Alternatif akımlı eriyen buz, kesiti 240 mm2'den az olan tellerle 220 kV'un altındaki bir voltaja sahip havai hatlarda kullanılır. Güç kaynağı genellikle 6-10 kV trafo baraları veya ayrı bir transformatördür. Buz eritme devresi, uzun süreli izin verilen akımdan 1,5-2 kat daha fazla akım havai hat tellerinden geçecek şekilde seçilmelidir. Böyle bir fazlalık, eritme işleminin kısa süresi (~ 1 saat) ve ayrıca kışın telin daha yoğun soğutulması ile doğrulanır. 50-185 mm2 kesitli AC tipi çelik-alüminyum teller için, bir saatlik buz eritme akımının yaklaşık değeri 270-600 A aralığında ve buz oluşumunu önleyen akımdır. tellerde 160-375 A aralığındadır.

Ancak, sadece buz eritme şemasını seçerek gerekli kısa devre akım değerini seçmek çoğu zaman imkansızdır. Erime akımının yukarıdaki değerlerinin aşılması, daha sonra geri dönüşü olmayan güç kaybıyla tellerin tavlanmasına neden olabilir. Kısa devre akımının tek bir iletiminin daha düşük değerlerinde, buzu tamamen çıkarmak yeterli olmayabilir. Ardından kısa devrelerin birkaç kez tekrarlanması gerekir, bu da sonuçları daha da kötüleştirir.

Bu olumsuz sonuçlardan kaçınmak için, devresi Şekil 2'de gösterilen bir tristör AC voltaj regülatörünün kullanılmasına izin verilir. Buz eritme modunda, anahtar 7 kapalı, anahtar 8 açıktır. olası yollar erime akımı regülasyonu - güç tristörleri 1, 2 ve 3'ün anahtarlama açılarını veya darbe genişliğini değiştirerek darbe fazı - voltaj besleme periyotlarının sayısını değiştirerek.

Şekil 2 - Reaktif güç kompanzasyonu ve buz eritme için kurulum

Reaktif güç kompanzasyonu modunda, anahtar 7 açık ve anahtar 8 kapalıdır. Bu durumda, güç tristörleri 1, 2, 3 ve reaktörler 4, 5, 6, statik bir tristör kompansatörünün bir elemanı olan bir üçgene bağlı bir tristör-reaktör grubu oluşturur. Yazarlar ayrıca reaktörler yerine kapasitör kullanma olasılığını da kabul ediyor. Bu durumda reaktif güç kompanzasyonu ayarlanabilir bir kapasitör bankası kullanılarak gerçekleştirilecektir.

Bununla birlikte, kontrol yönteminden bağımsız olarak, buz eritme alternatif bir endüstriyel frekans akımı ile gerçekleştirilir ve havai hat kablolarının aktif direnci endüktif dirençten çok daha az olduğu için önemli güç kaynağı kapasiteleri (onlarca MB.A) gerektirir. . Tam güç buzun erimesi için büyük ve işe yaramaz reaktif yük nedeniyle kaynak artar. Önerilen kurulumun bir parçası olarak kapasitör kullanılması durumunda endüktif direncin boyuna kapasitif kompanzasyonu ile erime verimini artırmak mümkündür. Ancak, yazarlar bu olasılığı dikkate almadılar.

Şeması Şekil 3'te gösterilen reaktif güç kompanzasyonu ve buz eritme için birleştirilmiş bir kurulum dikkat çekicidir. Buz eritme modunda, anahtar 7, reaktör 6'yı atlayarak açıktır, anahtar 9 kapasitör sırasını 8 kapatır ve anahtar 10 açıktır. Bu durumda, havai hattın tüm tellerinde aynı anda erime mümkündür.

Şekil 3 - Reaktif güç kompanzasyonu ve buz eritme için birleşik kurulum

Reaktif güç kompanzasyonu modunda, 7 ve 10 anahtarları kapalı ve 9 anahtarı açık. Sonuç olarak, transistör modülleri 1, 2 ve 3, AC tarafında reaktörler 5, 6 ve DC tarafında bir kapasitör bankası 8 bazında tipik bir statik dengeleyici devresi oluşturulur. Böyle bir yapı hem üretim modunda hem de reaktif güç tüketimi modunda çalışabilir.

Şekil 3'te gösterilen kurulumun önemli bir dezavantajı, erime modunda vana parçasının eksik kullanılmasıdır. Bunun nedeni, erime akımının yalnızca dönüştürücü köprüsünün 1, 2 ve 3 fazlarının "alt" anahtarlarından akmasıdır. Köprü devresini üç AC anahtarına dönüştürmek, ek anahtarlama ekipmanı ve güç devresinin önemli bir karmaşıklığını gerektirecektir.

Doğru akım ile termal etki

İlk kez, havai hatların faz iletkenleri üzerindeki buz birikintileriyle mücadele için umut verici bir yön olarak doğru akımla buzun erimesi kaydedildi. Larionov'un şemasına göre 14 kV doğrultulmuş voltaj, 1200 A doğrultulmuş akım ve 16800 kW çıkış gücüne sahip VK-200 silikon kontrolsüz valfler temelinde yapılan VUKN-16800-14000 dönüştürücüler, doğrudan buz eritme için ilk seri kurulumlar arasındadır. akım. Doğrultulmuş akımla buzu eritme şemaları ayrıntılı olarak tartışılmaktadır.

Yöntemin dezavantajları, havai hattın kapatılması gerektiği ve buzu eritme ihtiyacı sadece kışın gerçekleştiğinden, takvim yılının çoğu için redresör ünitesinin kullanılmamasıdır. Havai hattı kapatmadan titreşen bir akımla buzu eritme önerisini not etmek mümkündür. Doğrultucu ünitesi, güç trafolarının ve akım trafolarının sargılarından doğru akım geçmemesi için ısıtılmış telin kesilmesine dahildir. Teller, havai hat yükü tarafından belirlenen alternatif bir bileşen ve eritme devresinin doğrultulmuş voltajı ve aktif direnci tarafından belirlenen sabit bir bileşen içeren titreşimli bir akımla ısıtılır. Bununla birlikte, böyle bir teklif, doğrultucu birimlerin kullanım derecesini artırmaz ve pratik uygulama ek anahtarlama ekipmanı gerektirir.

Bu bağlamda, genişletme girişimleri işlevsellik buzu eritmek için bir redresör ünitesini ve reaktif güç kompanzasyonu için bir cihazı tek bir kurulumda birleştirerek. Bu, ekipmanın ekonomik verimliliğini önemli ölçüde artıran yıl boyunca çalışma olasılığını açar.

JSC NIIPT, buzu eritmek ve reaktif güç kompanzasyonu için birleşik bir kurulum için bir konteyner tipi dönüştürücü cihazı geliştirmiştir (Şekil 4).

Şekil 4 - Buz eritme ve reaktif güç kompanzasyonu için bir konteyner tipi dönüştürücü cihazın (a) ve birleşik kurulumun (b) şeması

Dönüştürücü cihaz (Şekil 4) şunları içerir:

• nakliye konteyneri 1,
• kontrol üniteleri 3 ile tristör modülleri 2,
• cebri hava soğutma sistemi 4,
• elektromekanik tahrikli 6 ayırıcı 5,
• dönüştürücü köprüsünün anot 7, katot 8 ve faz 9 çıkışları,
• kontrol, düzenleme, koruma ve otomasyon sistemi 10,
• ayırıcılar 11, 12 ve kapasitör sıraları 13.1, 13.2 ve 13.3.

Güç ekipmanı, ılıman ve soğuk iklime sahip bölgelerde (UHL 1 versiyonu) çalışmak üzere tasarlanmıştır ve trafo merkezi temelinin açık kısmına monte edilmiş kapalı bir çelik konteynere yerleştirilmiştir. Güç kaynağı, özel bir transformatörün 10 kV sargısından sağlanır. Şekil 4a'da gösterilen dönüştürme cihazlarından, şeması Şekil 4b'de gösterilen birleşik bir kurulum monte edilir.

Buz eritme modunda, ayırıcılar 11, 12 kapalıdır (Şekil 4b), ayırıcılar 5 (Şekil 4a) açıktır. 14 kV nominal doğrultulmuş voltaj, 1400 A nominal erime akımı ve 200-1400 A aralığında erime akımının düzenlenmesini sağlayan üç fazlı bir köprü doğrultucu devresi monte edilmektedir.

Reaktif güç kompanzasyonu modunda, ayırıcılar 11 ve 12 açıktır ve ayırıcılar 5 kapalıdır. Bir kapasitör bankası 13.1, 13.2 ve 13.3'ün devresi monte edilir, anti-paralel olarak bağlanmış tristör modülleri 2 tarafından kontrol edilir. Ancak kompanzasyon modunda reaktif gücün sadece kademeli kontrolü mümkündür.

Son dezavantaj, diyagramı Şekil 5'te gösterilen (JSC NIIPT tarafından geliştirilen) buzu eritmek ve reaktif gücü telafi etmek için birleşik bir kurulumda önlenebilir.

Şekil 5 - Buz eritme ve reaktif güç kompanzasyonu için birleşik kurulum

Kombine kurulum, bir besleme trafosu 1, üç fazlı ayırıcılar 2 ve 16, üç fazlı reaktörler 3 ve 15, bir yüksek voltajlı köprü dönüştürücü 4, bir DC kapasitör bankası 5, tek fazlı ayırıcılar 6 ve 7, bir kontrol sistemi içerir Şekil 8, serbest dönen diyotlara ve bir rezonans transformatörüne 17 sahip tam kontrollü cihazların 9-14'ünü birleştirir.

Buz eritme modunda, ayırıcılar 6, 7 ve 16 açıktır. Eritme doğru akım ile gerçekleştirilir. Erime akımı, yüksek frekanslı PWM yöntemi ile düzenlenir. Örneğin, yük akımı 13 ve 10 gruplarının diyotlarından geçtiğinde, 9 veya 14 gruplarından tam kontrollü bir cihaz PWM modunda bağlanır. Bu durumda kısa bir süre için iki fazlı bir kısa devre 9 - 10 veya 13 - 14 oluşur, yük şöntlenir ve erime akımı düzenlenir. Kısa devre akımının yükselme hızı reaktör 3 tarafından sınırlandırılır. PWM'nin frekans ve modülasyon katsayısı seçilerek kısa devre akımının tehlikeli bir düzeye yükselmesinden önce tristör kapatılır. Bu durumda tristörün iletim aralığı reaktif güç kompanzasyon modundan daha kısadır. Reaktif güç kompanzasyonu modunda 6, 7 ve 16 ayırıcılar kapalıdır. Yüksek voltajlı köprü dönüştürücü 4 "STATCOM" modunda çalışır.

Kendi iş deneyimlerine dayanan bazı yazarlara göre, eritme sırasında ısıtılan telin uzunluğunun sadece %7 ila %30'u gerçekten buzla kaplıdır. Bunun nedeni, dönüş açıları ve buz oluşumu sırasında rüzgar yönünü tahmin edememe nedeniyle havai hattın bireysel bölümlerinin kendilerini farklı iklim koşullarında bulmasıdır. Buna göre elektriğin önemli bir kısmı boşa gidiyor. Bu kapsamda önerilen mobil birim, tellerin buzlanmasının tespit edildiği havai hatların bölümlerine seyahat etmenizi sağlar.

Mobil jeneratör havai hatlarda buz eritmek için, bir otomobil platformunda gerçekleştirilir, üç fazlı bir doğrultucu köprünün gücü (0,4 kV), her biri 320 kW olan iki ADV320 dizel jeneratöründen gerçekleştirilir. Buz eritme şemasına göre destekler arasındaki açıklıkta havai hatlara bağlantı için terminalleri ve kabloları bağlamak için elektrik busları olan iletkenler vardır. Dikkate alınan teknik çözüm, faz kabloları ve bir yıldırımdan korunma kablosu üzerindeki havai hattın iki açıklığı boyunca buzun erimesini sağlar.

Termal etkiyi doğru akımla uygulayan tüm cihazların ortak bir dezavantajı, "tel-tel" veya "tel-iki telli" buz eritme şemasını kullanma ihtiyacıdır. Her durumda, erime süresi ve buna bağlı olarak elektrik maliyeti artar. Erime süresini azaltmak için, “üç telli - topraklama” eritme şeması tercih edilmelidir, ancak trafo merkezlerinin topraklama cihazları, kural olarak, 2000 A'ya kadar nispeten uzun bir doğru akım akışı için tasarlanmamıştır.

Ultra düşük frekanslı akım ile termal eylem

Bu tür bir etkinin teknik içeriği, erimenin üç fazlı otonom voltaj invertörü tarafından üretilen düşük frekanslı bir akımla gerçekleştirilmesi ve erime akımının etkin değerinin, besleme voltajı değiştirilerek gerekli seviyede ayarlanması ve korunmasıdır.

Otonom invertörün çıkış voltajının frekansı Hz'nin onda biri ve altında olduğunda, hat kablolarındaki akımın değeri pratik olarak sadece aktif direnç ile sınırlıdır. Sonuç olarak, endüstriyel frekansın alternatif akımı ile erime ile karşılaştırıldığında, havai hattın izin verilen uzunluğu artar, eritme organizasyonu basitleştirilir, buz eritme işleminin süresi azalır ve ek anahtarlama ekipmanı sayısı azalır.

Önerilen yöntemi uygulayan buzu eritmek ve reaktif güç kompanzasyonu için birleşik bir kurulumun diyagramı Şekil 6'da gösterilmektedir.

Şekil 6 - Eriyen buz ve reaktif güç kompanzasyonu için birleşik kurulum

Kombine kurulum, tamamen kontrol edilebilir yarı iletken anahtarlar 1 ve 7, üç kutuplu anahtarlar 2, 5, 8, 9, üç fazlı bobinler 3, 4, kapasitör sırası 6 ve kontrol sistemi 10 üzerinde üç fazlı köprü dönüştürücüler içerir.

Buz eritme modunda, 5 ve 8 anahtarları açıktır ve anahtar 9 kapalıdır. Köprü dönüştürücü 1, kontrollü bir doğrultucu modunda çalışır ve köprü dönüştürücü 7, üç fazlı otonom voltaj dönüştürücü modunda çalışır. Eritme, havai hattın üç telinde aynı anda gerçekleştirilir. Reaktif güç kompanzasyonu modunda, 5 ve 8 numaralı anahtarlar kapalı ve 9 numaralı anahtar açıktır. Köprü dönüştürücüler 1 ve 7 paralel olarak çalışır.

Dahil etme açısı 180 ° 'den biraz daha az seçilir. Kondansatör bankası 6'daki voltajı korumak için gerekli olan ağdan aktif güç tüketilir. Köprü dönüştürücüleri 1 ve 7 tarafında alternatif akım oluşur. alternatif akım voltajı... Birinci harmoniğin fazı, güç kaynağının faz gerilimlerine göre bir açıyla kaydırılır. Üretilen voltajın ilk harmoniğinin genliği, güç kaynağı voltajının genliğini aşarsa, köprü dönüştürücüler 1 ve 7 reaktif güç üretir ve daha az ise reaktif güç tüketirler. Yüksek frekanslı PWM'nin modülasyon faktörünü değiştirerek, üretilen voltajın ilk harmoniğinin genliği ve dolayısıyla reaktif gücün büyüklüğü ve yönü kontrol edilir.

Yüksek frekanslı akımın termal etkisi

Yöntem, havai hattı tüketicilerden ayırmadan, eşleştirme cihazı ve jeneratörden yüksek voltajlı kuplaj kapasitörleri aracılığıyla faz tellerine 50-500 MHz frekansında bir akımın sağlanması gerçeğinden oluşur. Homojen bir iletkende, alternatif akım, artan frekansla incelmesi, iletkenin içinden akımın aktığı bölümünün direncinde bir artışa yol açan yüzey tabakasında yoğunlaşır. Bu, telden geçen aynı miktarda akım için, sinyal frekansının değeri ne kadar yüksek olursa, iletken üzerinde yayılan ısı gücünün o kadar büyük olduğu anlamına gelir. Örneğin, MHz'de alüminyum tellerin direnci 600 kat veya daha fazla artar.

Onlarca kW'lık yüksek frekanslı bir jeneratör gücüyle, teli buz birikintilerinin oluşumunu önlemesi gereken 10-20 ° C'ye kadar ısıtmanın mümkün olduğu gösterilmiştir. Oluşan buzu ortadan kaldırmak ve buzu eritmek için 100-180 ° C sıcaklığa ısıtılması gerekir. Buna göre, önemli ölçüde daha yüksek enerji maliyetleri ve daha uzun bir eritme prosedürü gerekli olacaktır.

Bu nedenle, tüketicilerin bağlantısını kesmeden uygulandığından, buz oluşumunu önlemek için önleyici amaçlar için bu yöntem en çok tavsiye edilir. Bununla birlikte, 87.5-108 MHz frekans aralığına sahip jeneratörlerin kullanımı, VHF aralığında yoğun radyo paraziti oluşturma tehlikesiyle doludur.

termodinamik etkiler

Telin yüksek frekanslı bir akımla ısıtılması yalnızca buz birikintilerinin oluşmasını engellemekle kalmaz, aynı zamanda önceden oluşturulmuş bir buz kavramasının çıkarılmasını kolaylaştırmak için de kullanılabilir. Bu, özellikle diyagramı Şekil 7'de gösterilen cihazda kullanılmaktadır.

Şekil 7 - Elektrik hatlarının tellerinden kar ve buz örtüsünü çıkarmak için cihaz

Dispeçer 6 ve kontrolör 5'in otomatik iş istasyonu AWP'si, ışık panosunda 7 operasyonel bilgilerin görüntülenmesiyle trafo merkezinin kesintisiz çalışmasını sağlar.

elektromekanik etki

Akım geçtiğinde paralel tellerin aralarında oluşan Amper kuvveti tarafından çekildiği veya itildiği bilinmektedir. Akım darbelerinin periyodik olarak iletilmesiyle, havai hattın telleri, buz kırağı birikintilerini yok eden mekanik titreşimler gerçekleştirecektir. Akım darbelerinin frekansı, mekanik rezonansa yakın olmalı ve dış ve iç sürtünme kuvvetlerinin üstesinden gelmek için yeterli genliğe sahip olmalıdır. İletilen akımdaki değişiklik kesinlikle periyodik olabilir, salınan bir frekansa sahip olabilir, harmonik bir yasaya göre değişebilir, belirli frekans, genlik ve görev döngüsü yasalarına sahip darbe katarları biçimine sahip olabilir. Şekil 8, aşağıdakilerden birini göstermektedir: olası seçenekler uygulama otomatik sistemÖnerilen yöntemi uygulayan buzun çıkarılması.

Şekil 8 - Buzu gidermek için havai hattın telleri üzerindeki elektromekanik etki sistemi

Güç trafosu 1, besleme gerilimini istenen değere dönüştürür. Güç elektroniği ünitesi, güç transformatöründen (1) alınan voltajı düzeltir ve havai hattın tellerinden (2) geçen gerekli büyüklük, şekil ve frekansta akım darbeleri üretir. Programlanabilir bir mantık denetleyicisi olan kontrol sistemi, buz ve rüzgar yükleri 3, nem 4 ve sıcaklık 5 için harici sensörlerden gelen bilgileri işler, güç elektroniği ünitesi için gerekli akım darbelerinin şeklini ve sıklığını ayarlar ve sistemin çalışmasını kontrol eder. bir bütün olarak.

saat pratik kullanım Bu method rezonansın olası olumsuz sonuçlarını dışlamak için akım darbelerinin büyüklüğü ve frekansının dikkatli ve doğru bir şekilde hesaplanması gereklidir. Buz birikintilerinin yok edilmesinin etkinliğini artırmak için, üzerinde yatan tellerden akım darbeleri geçirilmelidir. farklı seviyeler... Bu, buz ataleti ve yerçekiminin ek bir yıkıcı faktör olarak kullanılmasına izin verir.

Bu yöntem, eritme gibi, havai hattın kapatılmasını gerektirir. Bununla birlikte, mekanik buz imha süresi, erime için harcanan zamandan önemli ölçüde daha azdır. Bu nedenle, temizlik için elektrik tüketimi, buz birikintilerini eritmeye göre daha düşük olacaktır.

sonuçlar

Havai hatlardaki buz birikintileriyle mücadele için yeni araçların geliştirilmesindeki baskın eğilim, gerektiğinde buzu eritebilen ve geri kalan zamanlarda reaktif güç kompanzasyonu yapabilen kombine dönüştürme ünitelerinin kullanılmasıdır.

En umut verici olanı, erimenin avantajlarını endüstriyel frekansın alternatif akımıyla (aynı anda üç kabloda) ve doğru akımla eritmenin (sadece aktif dirençle sınırlı, pürüzsüz) birleştiren ultra düşük frekanslı bir akımla buzun eritilmesidir. erime akımının düzenlenmesi). Ek bir avantaj, ultra düşük frekanslı buz eritme ünitesinin kolayca statik bir reaktif güç dengeleyicisine dönüştürülebilmesidir. Bu, bir takvim yılı boyunca pahalı dönüştürme ekipmanının çalıştırılmasını mümkün kılar. Bununla birlikte, temizlik için havai hattı kapatma ihtiyacı gibi bir dezavantaj kalır.

Dönüştürücü ekipmanı kullanan esnek AC güç aktarımlarının teknolojisi, gerekirse, örneğin buz tortularının oluşumunu önleyen tellerin önleyici ısınmasını sağlama konusunda teorik olarak yeteneklidir, ikinci dezavantajdan tamamen kurtulabilir.

bibliyografya

Elektroteknik referans kitabı: 3v'de. T.3. 2kn'de. 1 kitap. Elektrik enerjisinin üretimi ve dağıtımı (MPEI profesörlerinin genel editörlüğü altında: IN Orlova (baş editör) ve diğerleri). 7. baskı, Rev. ve Ekle. - M.: Energoatomidat. - 1988 - 880 s.

Alekseev B.A. Artırma Bant genişliği havai elektrik hatları ve yeni marka tellerin kullanımı // ELECTRO. - 2009. - No. 3. - S. 45-50.

RD 34.20.511 (MU 34-70-028-82) Metodik talimatlar alternatif akımla buzu eritmek için. Bölüm 1, Moskova: Soyuztekhenergo, 1983.

RD 34.20.511 (MU 34-70-028-82) Doğru akımla buzu eritme yönergeleri. 2. Kısım, Moskova: Soyuztekhenergo, 1983.

RF patenti 2505898 MKI H02G7 / 16, H02J3.18. Reaktif güç kompanzasyonu ve buz eritme için kurulum // Yu.P. Stashinov, V.V. Konopelko. - Yayın. 01/27/2014.

RF patenti 2505903 MKI H02J3 / 18, H02G7 / 16. Reaktif güç kompanzasyonu ve buz eritme için kombine kurulum // Yu.P. Stashinov, V.V. Konopelko. - Yayın. 01/27/2014.

Burgsdorf V.V. Hattı kesmeden doğru akımla buz eritme // Elektrik istasyonları. - 1945. - Hayır.

Yüksek voltajlı doğrultucu tipi VUKN-16800-14000. Mordovya Bilimsel Araştırma Elektroteknik Enstitüsü'nde (1965-1968) yürütülen ana araştırma ve geliştirme çalışmalarının açıklamalı listesi. - Informelektro, 1970.

Genrikh G.A., Denisenko G.I., Mishin V.V., Striapan V.N. Elektrik hatlarındaki buz eritme tesislerinin güçlü statik dönüştürücülerinin özel çalışma modları. - Yayıncılık Derneği "Vishcha Shkola". - 1975 .-- 242 s.

RF patenti 2390895 MKI H02G7 / 16, H02J3 / 18. Kombine buz eritme ve reaktif güç kompanzasyon ünitesi için konteyner tipi dönüştürücü cihaz // M.K. Gurevich, M.A. Kozlova, A.V. Lobanov, A.V. Repin, Yu.A. Şerşnev. - Yayın. 27/05/2010.

RF patenti 2376692 MKI H02G7 / 16, H02J3 / 18. Buz eritme ve reaktif güç kompanzasyonu için kombine kurulum // M.K. Gurevich, A.V. Repin, Yu.A. Şerşnev. - Yayın. 12/20/2009.

RF patenti 2522423 MKI H02G7 | 16. Havai elektrik hatlarının tellerinde buzu eritmek için mobil akım jeneratörü // A.V. Kozlov, A.N. Chulkov, A.V. Shurupov, A.A. Vinogradov. - Yayın. 10.07.2014.

RF patenti 2505897 MKI H02G7 / 16. Alternatif akımla havai enerji nakil hatlarında kontrollü buz eritme yöntemi // Yu.P. Stashinov, V.V. Konopelko. - Yayın. 31 Mayıs 2012.

RF patenti 2356148 MKI H02G7 / 16. Elektrik hatlarında buzla mücadele yöntemi ve cihazı // V.I. Kaganov. - Yayın. 05/20/2009.

RF patenti 2520581 MKI H02G7 / 16. Elektrik hatlarının tellerinden kar-buz örtüsünü çıkarmak için cihaz // N.D. Shelkovnikov, D.N. Shelkovnikov. - Yayın. 27.06.2014.

RF patenti 2166826 MKI H02G7 / 16, B60M1 / 12. Havai kablolardan ve elektrik hatlarından buzu temizleme yöntemi // A.V. Efimov, A.G. Galkin. - Yayın. 05/10/2001.

Kullanışlı bir model için RF patenti 93184 MKI H02G7 / 16. Elektrik hatlarının kablolarını temizlemek için cihaz // R.R. Sattarov, F.R. İsmailov, M.A. Almaev. - Yayın. 20.04.2010.

V.I. Kochkin Enerji hatlarının iletim kapasitesini artırmak için yeni teknolojiler. Kontrollü güç aktarımı // Elektrik Mühendisliği Haberleri. - 2007. - No. 4 (46).

"Yüksek enerji" ("PM" No. 9 "2015) makalesi, güç iletim hatlarının buzlanmasına karşı mücadeleden bahseder. Telleri alternatif akım kullanarak ısıtmak için yüksek enerji maliyetleri gerekir, ekonomik olarak kârsızdır. Bu nedenle, bu amaçlar için , doğru elektrik akımı kullanılır.Ancak voltaj değeri düşük (220 kV'dan düşük) iletim hatları için, güç kaynağı sistemi ve teknik özellikleri dikkate alınarak alternatif akım kullanılması oldukça mümkündür.Kabloların ısıtılmasını ve Buz oluşumunu engeller İşin güzel yanı DC'de olduğu gibi elektrik kesintisi olmaması ve böylece şebekenin kesintisiz çalışması sağlanıyor. Alexey Grunev

Yerde bir konuşma

"Miyelofona giderken" ("PM" No. 8 "2015) makalesinde, bir ferrimagnet kullanımına bir örnek olarak, sondaj elektroniği ile veri alışverişi için kullanımı verilmiştir. delme sırasında derinlik ve bilgilerin yüzeye iletilmesi, örneğin matkap kafasını kontrol etmek ve delme modunu değiştirmeye hemen karar vermek için.Ferrimanyetler gerçekten kullanılabilir, ancak yararlı bir sinyali izole etmek mümkünse çok yüksek bir gürültü seviyesinin arka planına karşı Telemetri sistemlerinde, bir harmonik dalgaya dayalı bir hidrolik iletişim kanalı üzerinden veri aktarım hızı, kaydetmek için çoğu zaman 4 bit / s ile sınırlı olmasına rağmen, 10 bit / s'ye kadar olabilir. pil gücü. ve akustik, bir takım sınırlamaları olmasına rağmen. kirill Trukhanov

Kral gerçek değil!

"PM" No. 9 "2015'in kapağı bir uçak gemisini ve bir T-50 uçağını gösteriyor, ancak "Nükleer Çar-Gemisi" makalesinde PAK FA, F-22 Raptor tarafından imzalanan bir fotoğrafta. Bu uçaklar gerçekten benzer Kısaltmada, ancak iki uçağı hızlı ve kolay bir şekilde ayırt etmenizi sağlayan önemli bir ayrıntı vardır. F-22'nin motorları birbirine paralel ve üzerinde bulunur. kısa mesafe, T-50 motorları birbirine göre önemli bir açıdayken ve aralarında kuyruk ucu - fren paraşütünün bulunduğu "kunduz kuyruğu". Evgeny Kunashov

PM: Yanlış bir çizimin yerleştirilmesine neden olan teknik bir hata için tüm okuyucularımızdan özür dileriz.

Aile bağları

"Bir beyefendi için acele nerede" ("PM" No. 8 "2015) makalesinde, teknolojinin "şimdiki Alman BMW ebeveyninden" İngiliz geleneklerinin taşıyıcısına gittiği söylenir. Gennady Dreiger

PM: 1998 yılına kadar Rolls-Royce Motors, Vickers'a aitti. 1998'de endişe, Rolls-Royce markasını kullanma hakkı dışında her şeyi VW'ye sattı. Marka, yeni arabalar geliştirdikleri ve yeni bir fabrika kurdukları BMW'ye devredildi. Dolayısıyla BMW, Rolls-Royce'un yedinci serinin motor, elektronik ve süspansiyon parçalarını miras aldığı ebeveyndir.

Buluş elektrik mühendisliği ile, özellikle de tüketicilerin bağlantısını kesmeden havai yüksek voltajlı güç hatlarının (PTL) tellerinde buz oluşumunu önleyen cihazlarla ilgilidir. Teknik sonuç, talep edilen cihazın basitliği ve maliyet etkinliğinden ve mümkünse, tüketicilerin bağlantısını kesmeden ve güç iletim hattını karmaşıklaştırmadan mevcut buz oluşumlarının ortadan kaldırılmasından, yani. fazlalık veya bypass kabloları eklemeden. Cihaz, güç hattının akım taşıyan tellerine bağlanma imkanı ile yapılan, güç hattına göre harici bir akım kaynağı içerirken, akım kaynağı, yüksek frekanslı bir jeneratör şeklinde yapılırken, akım kaynağı ile yapılan P Г = q · A · ΔT formülü ile hesaplanan gücü sağlama yeteneği, burada q, telin üst sıcak tabakasının havaya ısı transfer katsayısıdır, A, tellerin yüzey alanıdır, ΔT ısıtmadır ortam sıcaklığına göre telin sıcaklığı; jeneratör çıkışı girişe bağlıyken eşleşen cihaz yüksek frekanslı jeneratörün çıkış direncini iletim hattının giriş direnciyle eşleştirme olasılığı ile yapılan ve iletim hattının tel sayısına karşılık gelen çıkış sayısına sahip olan kapasitif tip. 2 n.p. f-ly, 7 hasta.

Buluş elektrik mühendisliği ile, özellikle de tüketicilerin bağlantısını kesmeden havai yüksek voltajlı güç hatlarının (PTL) tellerinde buz oluşumunu önleyen cihazlarla ilgilidir.

Güç mühendisleri, güç hattındaki buzlanmayı en ciddi felaketlerden biri olarak görüyor. Bu fenomen, aşırı soğutulmuş yağmur, çiseleyen yağmur veya sis damlalarının donması sırasında, esas olarak enerji nakil hatlarında 0 ila -5 ° C arasındaki sıcaklıklarda yoğun bir buz tortusunun oluşumu ile karakterize edilir. Havai yüksek voltajlı iletim hatlarındaki buzun kalınlığı 60-70 mm'ye ulaşabilir ve bu da tellerin ağırlığını önemli ölçüde artırır. Basit hesaplamalar, örneğin, 19.6 mm çapında ve 1 km uzunluğunda ve 846 kg kütleli AC-185/43 telinin kütlesinin, 20 mm buz kalınlığı ile 3,7 kat ve buz kalınlığı ile 9 kat arttığını göstermektedir. 40 mm kalınlığında, 60 mm kalınlığında - 17 kat. Bu durumda, 1 km uzunluğundaki 8 telli bir güç iletim hattının toplam kütlesi sırasıyla 25, 60 ve 115 tona yükselir, bu da tel kopmasına ve yatak desteklerinin bozulmasına neden olur.

Bu tür kazalar, işletmelere ve konut binalarına elektrik tedarikini kesintiye uğratarak önemli ekonomik hasara neden olur. Bu tür kazaların sonuçlarını ortadan kaldırmak bazen çok zaman alır ve çok büyük paralar harcanır. Bu tür kazalar, kuzey ve orta şeridin birçok ülkesinde yıllık olarak meydana gelir. Sadece Rusya topraklarında, 1971'den 2001'e kadar olan dönemde, 44 güç sisteminde art arda buz nedeniyle büyük kazalar meydana geldi (bkz. Satsuk. - M.: Yayın Evi MPI, 2007). Aralık 2001'de Sochi elektrik şebekelerinde sadece bir kaza, 220 kV'a kadar gerilime sahip 2,5 bin km'lik havai enerji nakil hatlarının hasar görmesine ve büyük bir bölgeye güç kaynağının kesilmesine neden oldu (bkz.).

Buz kabuğu üzerindeki mekanik veya termal etkiye dayanan bu fenomenle mücadele için çok sayıda yöntem bilinmektedir. Bu durumda, tercih edilir Farklı yollar eriyen buz, çünkü mekanik hareket araçları genellikle uzak dağlık ve ağaçlık alanlarda uygulanamaz. Elektrikle eritme, havai yüksek voltajlı elektrik hatlarının tellerindeki buzla baş etmenin en yaygın yoludur. Buz, taşıyıcı veya yardımcı tellerin 50 Hz frekanslı doğrudan veya alternatif akımla 100-130 ° C sıcaklığa ısıtılmasıyla eritilir (bkz. ayrıca Dyakov A.F., Zasypkin A.S., Levchenko I.I. elektrik şebekelerinde buz kazaları. - Pyatigorsk, RP'den "Yuzhenergotekhnadzor", 2000 ve Rudakova RM, Vavilova IV, Golubkov IE üniversitesi, 1995).

Güç hattının bölünmüş fazının tellerinden bir kısa devre akımı geçirirken buzu gidermenin bilinen bir yöntemi (bkz. AS No. 587547). Kısa devre akımı, bir güç iletim hattı için bir acil durum modudur ve yüksek bir olasılıkla, tellerin tavlanmasına ve ardından kabul edilemez olan geri dönüşü olmayan güç kaybına neden olabilir. Sorun, kısa devre akımının tek bir geçişinin buzu tamamen ortadan kaldırmak için yeterli olmayabileceği ve sonuçları daha da kötüleştirecek olan kısa devrelerin birkaç kez tekrarlanması gerekeceği gerçeğiyle ağırlaşıyor.

Düşünmek teorik temel tellere kısa devre yaptırarak buzla başa çıkmanın yolu.

Donmuş olduğu telin ısınması nedeniyle gerekli eriyen buz akımı I PL olsun. Ardından, doğru akımla eritirken, güç kaynağının gerekli voltajı

burada R PR, tellerin aktif direncidir ve ağdan alternatif akımla eritirken

burada X PR = 2πFL PR = 314L PR, F = 50 Hz frekansında L PR tellerinin endüktansından kaynaklanan reaktanstır. (1) ve (2)'ye göre aynı erime akımlarındaki bu iki voltajın oranı için,

Tellerin nispeten büyük endüktansı nedeniyle önemli uzunluk ve kesitteki hatlarda К U değeri 5-10'a ulaşabileceğinden, güç kaynağının voltajının olduğu doğru akımla eritmek ekonomik olarak daha karlı ve buna göre, (3)'e göre gücü, AC gücüne kıyasla 5-10 kat azalır. Doğru, bu, özel güçlü yüksek voltajlı doğrultucu birimlerinin kullanılmasını gerektirir. Bu nedenle, alternatif akımla eritme genellikle 110 kV ve daha düşük voltajlı ve sabit akımlı - 110 kV'un üzerinde yüksek voltajlı hatlarda kullanılır. Örnek olarak 110 kV gerilimde erime akımının 1000 A'ya ulaşabileceğini, gerekli gücün 190 milyon volt-amper olduğunu ve erime sıcaklığının 130 °C olduğunu belirtelim (bkz. ve).

Bu nedenle, buzu akımla eritmek, bu sırada tüm tüketicilerin bağlantısının kesilmesiyle oldukça karmaşık, tehlikeli ve pahalı bir girişimdir. Ek olarak, değişmeyen iklim koşulları altında tellerden buzu temizledikten sonra, tekrar buzla büyürler ve tekrar tekrar erimeleri gerekir.

Bazen tellerin ısınması mekanik stres ile birleştirilir. Bu nedenle, örneğin, 2166826 sayılı Rusya Federasyonu patentinde, mekanik rezonansa yakın bir frekansta alternatif akım veya akım darbelerinin geçirilmesinden oluşan temas ağının ve elektrik hatlarının tellerinden buzun çıkarılması için bir yöntem önerilmektedir. ve dış ve iç sürtünme kuvvetlerinin üstesinden gelmek için yeterli bir genlik ve iletilen alternatif akımdaki değişiklik kesinlikle periyodik olabilir, sallanan bir frekansa sahip olabilir, bir harmonik yasaya göre değişebilir, belirli frekans, genlik yasalarına sahip darbe katarları biçimine sahip olabilir. ve görev döngüsü. Kontak ağı ve güç hatlarının çift veya çoklu tellerinden geçen elektrik akımının parametreleri tellerin titreşmesini sağlayacak şekilde seçilir. Bildiğiniz gibi, tek yönlü akım akışına sahip iletkenler çeker. Aynı zamanda teller birbirine çarptığında elastik deformasyon şeklinde potansiyel enerji birikir. Sonuç olarak, akım darbelerinin uygun bir frekans, genlik ve görev döngüsü seçimi ile salınmaya ve rezonansa girebilen bir salınım sistemi elde edilir. Tellerin ısınmasına tellerin birbirine karşı mekanik şokları eşlik edeceği için buz gidermenin hızlanması sağlanır. Enerji tüketiminin azaltılması, tellerden buzu giderme süresini önemli ölçüde azaltarak ve iletilen akım miktarını azaltarak elde edilir. Kısa devre modları ortadan kaldırılarak daha fazla güvenlik sağlanır. İletişim hatları üzerindeki etkinin azaltılması, elektronik cihazların arızalarının önlenmesi de kısa devre modlarının reddedilmesinden kaynaklanmaktadır. Bu yöntemin uygulanması çok zordur ve ayrıca dikkate alınan diğer yöntemlerde olduğu gibi defrost prosedürü sırasında tüketicilerin bağlantısını kesmek gerekir.

Talep edilen cihaza en yakın olan, 2316866 sayılı Rusya Federasyonu patentinde açıklanan teknik çözümdür. Prototip, cihazın bir ucunda birbirine ve havai hattın bir sonraki bölümünün teline bağlı iki izole tel grubundan ve diğer ucunda birinci grup telden oluşmasıyla karakterize edilir. teller havai hattın önceki bölümünün teline bağlanır ve birinci ve ikinci tel grupları arasında bağımsız bir voltaj kaynağı açılır.

Bir havai hat üzerinde buz oluşumunu önlemek için bir prototip cihaz Şekil 1'de gösterilmektedir ve bir ucunda ve bir sonraki bölümün teli ile birbirine bağlanan birbirinden izole edilmiş ilk 1 ve ikinci 2 tel grubundan oluşmaktadır. güç iletim hattının 3 ve diğerinde - ilk grup teller, iletim hattının 4 önceki bölümünün teline bağlanır ve ilk 1 ve ikinci 2 grup arasına bağımsız bir voltaj kaynağı 5 bağlanır. teller.

Hattın ana akımı, iletim hattının 4 bir önceki bölümünün telinden ilk tel grubuna 1 ve ardından iletim hattının bir sonraki bölümünün teline geçer. Bağımsız bir kaynaktan 5, bir voltajdır. birinci grup tel 1 ile ikinci tel grubu 2 arasına uygulanır.

Prototipin yazarları tarafından verilen teorik hesaplamalardan, örneğin ACS 95/16 telinde buz oluşumunu önlemek için telin çevreye göre sıcaklık artışının 5 ° C'ye eşit olması gerektiği sonucuna varılır. 3 m / s rüzgar hızında. Bu durumda tel üzerinde 36 kW / 10 km tahsis edilmelidir. Bu telin anma akımında, 10 km uzunluğundaki aktif kayıplar 28 kW / 10 km'dir. Bu nedenle, bağımsız bir voltaj kaynağından 5 gelen güç 8 kW / 10 km olmalıdır. Hat yükü yoksa, bağımsız kaynak 5'in gücü 36 kW / 10 km olmalıdır.

İkinci tel grubu 4,5 mm çapında yalıtılmış bir çelik tel ise, bu telin 36 kW / 10 km'lik bir güç kaybıyla, bağımsız kaynak 5'in voltajı 2,1 kV ve 17 A akım olacaktır. alüminyum, 36 kW / 10 km güç kaybı ile bağımsız bir kaynağın voltajı 0,8 kV ve 45 A akım olacaktır.

Bağımsız bir gerilim kaynağı, 110 kV'luk bir trafo merkezi için toprağa göre 63 kV izolasyonlu 0.38 kV'luk bir şebekeden güç alan bir gerilim trafosu veya doğrudan 110 kV havai hatlardan beslenen bir trafo merkezi olabilir.

Bu çözümün en çekici özelliği, tüketicilerin bağlantısını kesmeden kullanabilmesidir. Bununla birlikte, bu yöntemin dezavantajı, ana telin buz çözme süresi boyunca yükü alan "bypass" tel gruplarının oluşturulması nedeniyle tüm iletim hattının tasarımının karmaşıklığıdır.

Talep edilen buluş tarafından çözülmesi gereken problem, havai yüksek voltajlı iletim hatlarında buz oluşumunu önlemek ve mümkünse, tüketicilerin bağlantısını kesmeden ve güç iletim hattını karmaşıklaştırmadan mevcut buz oluşumlarını ortadan kaldırmak için yeterince basit ve ekonomik bir cihaz geliştirmektir. , yani fazlalık veya bypass kabloları eklemeden. Ayrıca, bu tür sonuçların elde edilmesi için, böyle bir cihazın yeni, daha fazlasına dayalı olması arzu edilir. etkili yol... Yöntemin bir prototipi olarak, tüketicilerin bağlantısını kesmeden telin harici bir akım kaynağı kullanılarak ısıtıldığı bir çözüme işaret etmek mantıklıdır.

Yöntemle ilgili teknik sonuç, en az iki telden oluşan akım taşıyan telleri ısıtmak için geliştirilmiş bir yöntemin, bunlara ayırt edici özelliği kullanımı olan yüksek frekanslı bir voltaj sağlayarak geliştirilmesi nedeniyle elde edilir. cilt etkisi ve telleri ısıtmak için hareket eden bir dalganın etkisi. Bu durumda, önerilen yöntem aşağıdaki işlemleri sağlar:

Gücü P G = q A olan bir güç iletim hattının iki teli arasına 50-500 MHz aralığında yüksek frekanslı bir voltaj uygulanır.

Cihazla ilgili teknik sonuç, buluş konusu cihazın aşağıdaki formülle hesaplanan güce sahip bir yüksek frekanslı jeneratör içermesi nedeniyle elde edilir: R G = q A ΔT,

burada q, telin üst sıcak tabakasının havaya ısı transfer katsayısıdır, A, tellerin yüzey alanıdır, ΔT, jeneratör çıkışı bağlıyken telin ortam sıcaklığına göre ısıtma sıcaklığıdır. yüksek frekanslı jeneratörün çıkış direncini güç hatlarının giriş direnciyle eşleştirme olasılığı ile yapılan ve güç hatlarının tel sayısına karşılık gelen bir dizi çıkışa sahip olan kapasitif tipte bir eşleştirme cihazının girişi.

Talep edilen buluşun özünün daha iyi anlaşılması için, aşağıda karşılık gelen grafik materyallere bağlantılar ile teorik gerekçesi verilmiştir.

1. Prototip cihazı.

incir. 2. Elektrik hattı: 2.1) hatta kısa devre, 2.2) doğru akımda eşdeğer devre, 2.3) 50 Hz frekanslı alternatif akımda eşdeğer devre.

Şekil 3. İletken kesiti üzerinden akım dağılımı: 3.1) sabit akım ve düşük frekansta; 3.1) yüksek frekansta.

4. İki telli hat: 4.1) görünüm, 4.2) ilerleyen bir dalga için gerilim genliğinin grafiği, 4.3) ilerleyen ve yansıyan bir dalga için.

Şekil 5. Yüksek frekanslı bir jeneratörün bir güç hattına bağlantı şeması.

Şekil 6. Bağımlılık grafikleri: 6.1) bir iletkene akım penetrasyonunun yüzey tabakası, 6.2) frekansa bağlı olarak tellerin bağıl direnci: 601 - çelik, 602 - alüminyum, 603 - bakır.

Şekil 7. Hareket eden bir dalganın elektromanyetik enerjisinin termal enerjiye dönüşüm katsayısının hat uzunluğuna bağımlılığı.

Bildiğiniz gibi, "cilt etkisi" terimi İngilizce "cilt" kelimesinden gelir, yani. "deri"; aynı zamanda elektrik mühendisliğinde bu, belirli koşullar altında elektrik akımının iletkenin "kabuğu" üzerinde yoğunlaştığı anlamına gelir (bkz. ru.wikipedia.org/wiki/Skin effect). Homojen bir iletkende, alternatif akımın, doğru akımın aksine, iletkenin enine kesiti üzerinde düzgün bir şekilde dağılmadığı, ancak yüzeyinde yoğunlaştığı ve çok ince bir tabaka kapladığı bulundu (bkz. Şekil 3), alternatif akım frekansı f> 10 kHz'de kalınlığı formülle belirlenir

burada σ (Ohm · mm 2 / m) doğru akımdaki spesifik elektrik direncidir; µ yaklaşık = 1.257 · 10 6 (V · s / A · m) - manyetik sabit; µ - bağıl manyetik geçirgenlik (manyetik olmayan malzeme için µ = 1) f - MHz cinsinden frekans.

Üç malzeme (çelik - 601, alüminyum - 602 ve bakır - 603) için (4)'e göre δ (f) fonksiyonunun çizimleri Şekil 6.1'de gösterilmektedir. Alternatif akımın içinden geçtiği tabakanın incelmesi, (r / 2δ)> 10'da formülle belirlenen r (mm) yarıçaplı iletkenin direncinde bir artışa yol açar.

burada R o = σ / πr 2, aynı iletkenin 1 m uzunluğunda doğru akıma direncidir.

R f (f) // R o fonksiyonunun grafikleri, r = 10 mm'de, iletken direncinin üç malzeme (çelik - 601, alüminyum - 602 ve bakır - 603) için frekansla nasıl arttığını gösterir. 6.2. Örneğin onlardan, 100 MHz ve daha yüksek bir frekansta, alüminyum tellerin direncinin 600 veya daha fazla arttığını takip eder.

"Yürüyen elektromanyetik dalga" etkisine gelince, elektromanyetik dalgaların yayılmasının iki ana yolu olduğu bilinmektedir (örneğin, izob.narod.rn / p0007.html'ye bakınız): bir anten tarafından yayıldığında boş uzayda ve dalga kılavuzları ve besleyici veya sözde uzun çizgiler - koaksiyel, şerit ve iki telli - (bkz. Kaganov V.I. Doğada ve teknolojide salınımlar ve dalgalar. Bilgisayarlı kurs. - M .: sıcak hat- Telekom, 2008). İkinci durumda, elektromanyetik dalga, raylar üzerindeymiş gibi, hat boyunca kayar. Bir güç iletim hattının iki teli iki telli hat olarak kabul edilebileceğinden (Şekil 4.1), analizine odaklanacağız. Hattın kendisi üç ana parametre ile karakterize edilir: karakteristik empedans ρ, sönüm sabiti α ve faz sabiti β. Dalga direnci havada iki telli bir hat

a, tellerin merkezleri arasındaki mesafedir, r telin yarıçapıdır (bkz. Şekil 4.1) Zayıflama sabiti

burada Rf, (5)'e göre belirlenen, bir telin yüksek frekanstaki direncidir.

Faz sabiti β = 2π / λ, (1 / m), burada λ (m) çizgide yayılan dalga boyudur.

İki telli hattın kendisinde, diğer besleme hatlarında olduğu gibi, iki ana çalışma modu mümkündür: sadece bir yönde ilerleyen bir dalga ve iki dalga ile - uçtan hareket eden ve yansıyan veya hattaki bir engel. Çizginin sonsuz uzunlukta olduğunu varsayalım. O zaman, voltajı t süresine ve jeneratörden x mesafesine bağlı olan sadece hareket eden dalga modu mümkündür (Şekil 4.2):

burada U 0, f frekansına sahip jeneratörün bağlı olduğu hattın girişindeki gerilim genliğidir.

(8)'e göre, bir çizgi boyunca yayılan ilerleyen bir dalganın genliği katlanarak azalır (Şekil 6 ve 7). Sonuç olarak, jeneratörden L mesafesinde ilerleyen bir elektromanyetik dalganın gücü şöyle olacaktır:

burada Р Г = (U 0)) 2 / 2ρ, yüksek frekans üretecinin çıkış gücüne eşit, hattın başlangıcındaki dalga gücüdür.

Hattın başlangıcındaki ve L mesafesindeki ilerleyen dalganın gücü arasındaki fark, dalganın yayıldığı hattın termal ısınmasını belirleyecektir.

Hareket eden bir dalga W'nin elektromanyetik enerjisinin, L (m) uzunluğundaki bir çizgide (10) dikkate alınarak termal enerjiye dönüşüm katsayısı:

Zayıflama sabiti α'nın (1 / km) üç değerinde η (L) fonksiyonunun grafikleri Şekil 7'de çizilir. Onlardan, (5) ile belirlenen R f hattının tellerinin direnci ve buna bağlı olarak (7) tarafından belirlenen sönüm sabiti α ne kadar büyük olursa, elektromanyetik alanın enerjisinin büyük bir kısmı o kadar büyük olur. çizgi boyunca ilerleyen bir dalga ısıya dönüştürülür. Elektromanyetik enerjinin, telleri yüksek bir sinyal frekansında ısıtmak için kullanılan termal enerjiye dönüştürülmesinin bu etkisidir ve elektrik hatlarında buz oluşumunu önlemek için önerilen yöntemin temelidir.

Sınırlı bir hat boyutu veya bazı yüksek frekanslı engeller durumunda, örneğin bir kapasitans, gelen dalgaya ek olarak, hatta yayılırken enerjisi de ısıya dönüştürülecek olan yansıyan bir dalga yayılacaktır. engelden jeneratöre. Her iki dalganın - gelen ve yansıyan - çizgisi boyunca değişimin genlikleri Şekil 4.3'te gösterilmiştir.

Isı transferini hesaplamak için şunu belirleyelim: özel örnek hangi güç

Bir güç hattına bağlı f frekanslı yüksek frekanslı bir jeneratörün RG'sinin iki kabloyu ΔT derece ısıtmak için gerekli olacaktır. Aşağıdaki durumları dikkate alalım. İlk olarak, bir elektromanyetik dalganın etkisi altındaki telin ince üst tabakası, hacimsel ısı salınımının yüksek bir değerinde neredeyse anında ısınır. İkinci olarak, bu ısı tüm teli (O M) ve teli çevreleyen havayı konveksiyonla (Q B) ısıtmak için harcanır (bkz. Şekil 3.2).

Aşağıdaki ilk verileri alalım: tel malzeme - 10 mm çapında alüminyum, kesit S = 78,5 mm 2, uzunluk L = 5000 m, yoğunluk p = 2710 kg / m3, doğru akım direnci σ = 0.027 Ohm mm 2 / m, özgül ısı c = 896 J / kg · K, telin üst sıcak tabakasının havaya ısı transfer katsayısı q = 5 W / m · K.

İki telin ağırlığı:

İki telin yüzeyi:

ΔТ = 13 ° С'de iki kabloyu ısıtmak için gereken ısı miktarı:

ΔТ = 13 ° С sıcaklık farkı ile iki telin çevreye ısı transferi:

t saniye cinsinden zamandır.

Son ifadeden, yüksek frekanslı jeneratör R G = 20,4 kW için gerekli gücü elde ederiz, yani. Telin üst katmanında 8 MW / m3 hacimsel ısı salınımı ile 1 m tel başına 2 W yüksek frekanslı salınım gücü. Geçerken, aynı tip tel ile, 40 dakikaya kadar bir döngü ile eriterek buzdan arındırmak için 1 metrede 100 VA gücün gerekli olduğunu not ediyoruz (bkz. ve).

Enerji için ifadeleri eşitleyerek, teller için sabit bir ısıtma modu kurma zamanını buluyoruz:

Yukarıdaki teorik hükümleri doğrulamak ve önerilen yöntem ve cihazın endüstriyel uygulanabilirliğini kanıtlamak için bir laboratuvar deneyi yapıldı.

Ön hesaplamalardan, 87.5 ... 108 MHz frekans aralığında çalışan güçlü VHF FM radyo vericilerinin yüksek frekanslı bir sinyal üreteci olarak kullanılabileceği, sadece içlerindeki yük eşleştirme cihazını değiştirebileceği ve güç hattına uygun şekilde bağlanabileceği sonucuna varılmıştır. Şekil .5'teki diyagrama.

Deneysel versiyonda, 30 W gücünde ve 100 MHz frekansında jeneratör 502, 50 m uzunluğunda, sonunda açık, 0,4 mm çapında tellerle bir eşleştirme cihazı 501 aracılığıyla iki telli bir hatta bağlanmıştır. ve aralarında 5 mm'lik bir mesafe. (6)'ya göre böyle bir hattın karakteristik empedansı:

Hareket eden bir elektromanyetik dalganın etkisi altında, iki telli hattın ısıtma sıcaklığı, 20 ° C ortam hava sıcaklığında 50-60 ° C idi. Deneyin sonuçları, verilen matematiksel ifadelere göre yapılan hesaplama sonuçlarıyla tatmin edici bir doğrulukla çakıştı.

Aynı zamanda, aşağıdaki sonuçlar formüle edildi:

Elektrik hatlarını, yayılırken enerjisi ısıya geçen bir elektromanyetik dalga yayarak ısıtmanın yaratıcı yöntemi, tellerin buz oluşumunu önlemesi gereken 10-20 ° C'ye kadar ısıtılmasına izin verir;

En uygun olanı, teller üzerinde buz oluşumunu önlemek için önerilen yöntemin ve cihazın kullanılmasıdır, çünkü halihazırda oluşturulmuş buz "katını" ortadan kaldırmak önemli ölçüde daha yüksek enerji tüketimi ve daha uzun bir prosedür gerektirecektir;

Halihazırda kullanılan buz eritme yöntemiyle karşılaştırıldığında, iddia edilen yöntemin bir takım avantajları vardır, özellikle, yöntemin tüketicilerin bağlantısını kesmeden uygulanması gerçeği göz önüne alındığında, önleyici amaçlarla hattı yoğun bir buz tortusu oluşana kadar ısıtmak mümkündür. 10-20 ° C'ye kadar ısıtılmalarına izin veren ve buzun eritilmesi için 100-130 ° C sıcaklığa kadar gerekli olmayan tellerde;

Alternatif akımın frekansı arttıkça artan tellerin direnci (verilen örnekte, 100 MHz'lik bir frekansta, direnç, 50 Hz'lik bir frekansa kıyasla üç büyüklük sırası artar), yüksek bir elde etmeyi mümkün kılar. elektrik enerjisinin ısıya dönüşüm katsayısı ve böylece jeneratör gücünü azaltmak.

1. Elektrik hatlarında buzla mücadele yöntemi, tüketicilerin bağlantısını kesmeden, akım taşıyan tellerin harici bir kaynaktan bir akım, bir ısıtma teli ile beslenmesinden oluşur, karakterize edici özelliği, yüksek frekanslı bir voltaj. güç hattının iki teli arasında 50-500 MHz aralığı sağlanır güç R Г = q · A · ΔT, burada q telin üst sıcak tabakasının havaya ısı transfer katsayısıdır, A yüzey alanıdır ΔT, telin ortam sıcaklığına göre ısıtma sıcaklığıdır.

2. Güç hattının akım taşıyan kablolarına bağlanabilme özelliği ile yapılmış, güç hattına harici bir akım kaynağı da dahil olmak üzere, buzla mücadele için bir cihaz olup, özelliği; dış kaynak Akım yüksek frekanslı jeneratör şeklinde yapılır, güç sağlama özelliği ile yapılan formüle göre hesaplanan P G = q A ortama; jeneratörün çıkışı, yüksek frekanslı jeneratörün çıkış direncini iletim hattının giriş direnciyle eşleştirme olasılığı ile yapılan ve sayıya karşılık gelen bir dizi çıkışa sahip olan kapasitif tip bir eşleştirme cihazının girişine bağlanır. iletim hattının telleri.

Buluş, elektrik mühendisliği ile, özellikle, tüketicilerin bağlantısını kesmeden havai yüksek voltajlı elektrik hatlarının tellerinde buz oluşumunu önleyen cihazlarla ilgilidir.

Teknik Bilimler Doktoru V. KAGANOV, MIREA Profesörü.

Son on beş yılda, yüksek gerilim hatlarındaki buzlanma daha sık hale geldi. Hafif bir don ile, ılıman bir kışın, tellerin üzerine sis veya yağmur damlacıkları yerleşir ve onları bir kilometre uzunluğunda birkaç ton ağırlığında yoğun bir buz "kat" ile kaplar. Sonuç olarak, teller kopar ve güç hattı kopmayı destekler. Enerji nakil hatlarında daha sık rastlanan kazalar, görünüşe göre iklimin genel ısınmasıyla bağlantılıdır ve bunları önlemek için çok fazla çaba ve para gerekecektir. Bunlara önceden hazırlanmanız gerekir, ancak tellerde buz eritmenin geleneksel yöntemi etkisiz, zahmetli, pahalı ve tehlikelidir. Bu nedenle, Moskova Radyo Elektroniği ve Otomasyon Enstitüsü (MIREA) geliştirmiştir. yeni teknoloji sadece zaten donmuş buzun yok edilmesi değil, aynı zamanda oluşumunun önceden önlenmesine izin verilmesi.

Bilim ve Yaşam // İllüstrasyonlar

Bazen teller, yalıtkanlar ve destekleyici yapılar üzerindeki buz çatlakları önemli boyutlara ve ağırlığa ulaşır.

Teller üzerindeki çok tonlu buz tabakaları, çelik ve betonarme destekleri bile kırar.

MIREA'da monte edilmiş, 30 W gücünde 100 MHz'de deneysel jeneratör.

Buz, elektrik hatları için bir felakettir

Dahl'ın sözlüğüne göre, buzun başka bir adı da var - ozeled veya ozelenye. Buz, yani yoğun bir buz kabuğu, aşırı soğutulmuş yağmur damlaları, çiseleyen yağmur veya sis, dünyanın yüzeyinde ve yüksek voltajlı elektrik hatları da dahil olmak üzere çeşitli nesnelerde 0 ila -5 ° C arasındaki sıcaklıklarda donduğunda oluşur. Üzerlerindeki buzun kalınlığı 60-70 mm'ye ulaşabilir, bu da telleri önemli ölçüde ağırlaştırır. Basit hesaplamalar, örneğin, 19.6 mm çapında ve bir kilometre uzunluğunda АС-185/43 marka bir telin 846 kg kütleye sahip olduğunu göstermektedir; 20 mm buz kalınlığında 3,7 kat, 40 mm - 9 kat, 60 mm - 17 kat artar. Aynı zamanda, sekiz kilometre uzunluğundaki tellerden oluşan enerji nakil hattının toplam kütlesi sırasıyla 25, 60 ve 115 tona çıkmakta, bu da tellerin kırılmasına ve metal desteklerin kırılmasına neden olmaktadır.

Bu tür kazalar ciddi ekonomik hasara neden olur, ortadan kaldırılması birkaç gün sürer ve büyük miktarda para harcanır. Bu nedenle, "OGRES" şirketinin malzemelerine göre, 1971'den 2001'e kadar olan dönemde Rusya'nın 44 güç sisteminde birçok kez buz nedeniyle büyük kazalar meydana geldi. Aralık 2001'de Sochi elektrik şebekelerinde sadece bir kaza, 220 kV'a kadar gerilime sahip 2.500 km'lik havai elektrik hatlarının hasar görmesine ve çok büyük bir alana elektrik beslemesinin kesilmesine neden oldu. Geçen kış buzlu kökenli birçok kaza oldu.

Buza en duyarlı olan, Kafkasya'daki (yaklaşan 2014 Soçi Kış Olimpiyatları alanı dahil), Başkıristan, Kamçatka, Rusya'nın diğer bölgelerinde ve diğer ülkelerdeki yüksek voltajlı elektrik hatlarıdır. Bu bela ile başa çıkmak çok pahalı ve son derece elverişsizdir.

Sigorta Elektrik şoku

Yüksek voltaj hatlarındaki buz kabuğu, 50 Hz frekanslı doğru veya alternatif akımlı tellerin 100-130 ° C sıcaklığa ısıtılmasıyla ortadan kaldırılır. Bunu yapmanın en kolay yolu, iki kabloyu kısa devre yapmaktır (bu durumda, tüm tüketicilerin ağ bağlantısının kesilmesi gerekir). Teller üzerindeki buz kabuğunun etkin bir şekilde erimesi için bir I pl akımının gerekli olduğunu varsayalım. Ardından, doğru akımla eritildiğinde, güç kaynağının voltajı

U 0 = I pl R pr,

burada R pr, tellerin aktif direncidir ve ağdan gelen alternatif akımla -

burada X pr = 2FL pr, L pr tellerinin endüktansı nedeniyle F = 50 Hz frekansındaki reaktanstır.

Oldukça uzun ve enine kesitli hatlarda, nispeten büyük endüktansları nedeniyle, alternatif akım kaynağının voltajı F = 50 Hz frekansında ve buna bağlı olarak gücü, voltajınkinden 5-10 kat daha büyük olmalıdır. aynı güçte doğru akım kaynağı. Bu nedenle, güçlü yüksek voltajlı redresörler gerektirmesine rağmen, buzu doğru akımla eritmek ekonomik olarak karlıdır. Alternatif akım genellikle 110 kV ve altındaki yüksek voltajlı hatlarda kullanılır ve 110 kV üzerinde doğru akım kullanılır. Örnek olarak 110 kV gerilimde akım gücünün 1000 A'ya ulaşabileceğini, gerekli gücün 190 milyon VA ve tel sıcaklığının 130 °C olduğunu belirtelim.

Dolayısıyla elektrik akımı ile buzu eritmek oldukça zahmetli, zor, tehlikeli ve pahalı bir iştir. Ayrıca, aynı iklim koşullarında temizlenen teller, tekrar tekrar eritilmesi gereken buzla büyümektedir.

Yüksek voltajlı elektrik hatlarının telleri üzerindeki buzla başa çıkmak için önerdiğimiz yöntemin özünü açıklamadan önce, birincisi cilt etkisiyle, ikincisi ise hareket eden bir elektromanyetik dalga ile ilişkili olan iki fiziksel fenomen üzerinde duralım.

Cilt etkisi ve seyahat eden dalgalar

Efektin adı İngilizce "cilt" kelimesinden gelir - cilt. Cilt etkisi, yüksek frekanslı akımların, doğru akımın aksine, iletkenin enine kesiti üzerinde eşit olarak dağılmaması, ancak kalınlığı f frekansında olan yüzeyinin çok ince bir tabakasında yoğunlaşmasıdır. > 10 kHz zaten bir milimetrenin kesirleri ve tellerin direnci yüzlerce kat artıyor.

Yüksek frekanslı elektromanyetik titreşimler, boş uzayda (bir anten tarafından yayıldığında) ve dalga kılavuzlarında, örneğin elektromanyetik dalganın raylar üzerinde kaydığı uzun hatlarda yayılabilir. Böyle uzun bir hat, bir güç hattındaki bir çift tel olabilir. Hat tellerinin direnci ne kadar yüksek olursa, hat boyunca ilerleyen dalganın elektromanyetik alanının enerjisi o kadar fazla ısıya dönüşür. Elektrik hatlarında buzun önlenmesi için yeni bir yöntemin temelini oluşturan bu etkidir.

Hattın boyutlarının sınırlı olması veya herhangi bir yüksek frekanslı engel olması durumunda, örneğin bir kapasitans, gelen dalgaya ek olarak, hatta enerjisi de ısıya dönüştürülecek olan yansıyan bir dalga da yayılacaktır. engelden jeneratöre doğru yayılır.

Hesaplamalar, elektrik hatlarını yaklaşık 10 km uzunluğundaki buzdan korumak için, 20 kW gücünde, yani metre başına 2 W güç veren yüksek frekanslı bir jeneratöre ihtiyaç olduğunu göstermektedir. Bu durumda, telleri ısıtmanın sabit modu 20 dakika sonra gerçekleşir. Ve aynı tip tel ile, doğru akım kullanımı, metre başına 100 W'lık bir güç gerektirir ve bu moda 40 dakikada ulaşır.

Yüksek frekanslı akımlar, 87.5-108 MHz aralığında çalışan güçlü VHF FM radyo vericileri tarafından üretilir. Bir yük eşleştirme cihazı - bir güç hattı aracılığıyla elektrik hatlarına bağlanabilirler.

Önerilen yöntemin etkinliğini test etmek için MIREA'da bir laboratuvar deneyi yapıldı. 30 W gücünde, 100 MHz frekansında bir jeneratör, 50 m uzunluğunda, sonunda açık, 0,4 mm çapında ve aralarında 5 mm mesafe olan tellerle iki telli bir hatta bağlandı.

Hareket eden bir elektromanyetik dalganın etkisi altında, iki telli hattın ısıtma sıcaklığı, 20 ° C hava sıcaklığında 50-60 ° C idi. Deneysel sonuçlar, tatmin edici bir doğrulukla hesaplanan sonuçlarla çakıştı.

sonuçlar

Önerilen yöntem, elbette, tam ölçekli deneylerle mevcut elektrik şebekesinin gerçek koşullarında kapsamlı bir kontrol gerektirir, çünkü bir laboratuvar deneyi, yalnızca yeni bir buzla uğraşma yönteminin ilk, ön değerlendirmesini yapmanıza izin verir. Ancak tüm söylenenlerden yine de bazı sonuçlar çıkarılabilir:

1. Yüksek frekanslı akımlara sahip ısıtma elektrik hatları, yoğun buz oluşumunu beklemeden 10-20 °C'ye kadar ısıtabileceğiniz için teller üzerinde buz oluşumunu engelleyecektir. Tüketicileri elektrik şebekesinden ayırmaya gerek yoktur - yüksek frekanslı sinyal onlara nüfuz etmeyecektir.

Vurgularız: yöntem, teller üzerinde buzun görünmesini önlemenize ve buz "katı" onları sardıktan sonra onunla savaşmaya başlamanıza izin vermez.

2. Tellerin 100-130 °C'ye ısıtılmasını gerektiren erimeye kıyasla teller sadece 10-20 °C ısıtılabildiğinden, güç tüketimi önemli ölçüde azalır.

3. Tellerin endüstriyel (50 Hz) ile karşılaştırıldığında yüksek frekanslı akımlara karşı direnci keskin bir şekilde arttığından, elektrik enerjisinin ısıya dönüşüm katsayısı büyüktür. Bu da gerekli güçte bir azalmaya yol açar. İlk başta, görünüşe göre, mevcut yayın radyo vericilerini kullanarak 20-30 kW gücünde bir jeneratörün yaklaşık 100 MHz frekansını sınırlamak mümkündür.

Edebiyat

Dyakov A.F., Zasypkin A.S., Levchenko I. I. Elektrik şebekelerinde buz kazalarının önlenmesi ve ortadan kaldırılması. - Pyatigorsk: Cumhuriyetçi Girişim "Yuzhenergotekhnadzor" Yayınevi, 2000.

Kaganov V.I. Doğada ve teknolojide salınımlar ve dalgalar. Bilgisayarlı kurs. - M.: Yardım hattı - Telekom, 2008.

Levchenko I. I., Zasypkin A.S., Alliluyev A. A., Satsuk E. I. Buzlu bölgelerde havai elektrik hatlarının teşhisi, yeniden inşası ve işletilmesi. - M.: Yayınevi MEI, 2007.

Rudakova R.M., Vavilova I.V., Golubkov I.E. - Ufa: Ufimsk. belirtmek, bildirmek Havacılık teknoloji un-t, 1995.

Yavorskiy BM, Detlaf AA Fizik El Kitabı. - M.: Bilim, 1974.